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振動和正常車輛運動會導致通信中斷、圖像模糊以及其他很多行為，從而降低儀器的性能和執(zhí)行所需功能的能力。平臺穩(wěn)定系統(tǒng)采用閉環(huán)控制系統(tǒng)，以主動消除此類運動，從而保證達到這些儀器的重要性能目標。

 

圖1是平臺穩(wěn)定系統(tǒng)的整體框圖，它使用伺服電機來校正角向運動。反饋傳感器為儀器平臺提供動態(tài)方位信息。反饋控制器處理這些信息，并將其轉(zhuǎn)換為伺服電機的校正控制信號。

 

圖1. 基本平臺穩(wěn)定系統(tǒng)

 

由于很多穩(wěn)定系統(tǒng)需要多個軸向的主動校正，因此慣性測量單元（IMU）通常包括至少三個軸向的陀螺儀（測量角速度）和三個軸向的加速度計（測量加速度和角定向）來提供反饋檢測功能。反饋傳感器的最終目標是提供平臺定向的精確測量，即使當平臺正在運動時也要做到。由于沒有"萬能"傳感器技術能夠在任何條件下提供精確的角度測量，因此平臺穩(wěn)定系統(tǒng)中的IMU通常在每個軸上使用兩種或三種傳感器類型。

 

 

"靜態(tài)加速度"似乎是一個陌生的詞匯，但它涉及重要的傳感器行為：對重力的響應。假定不存在動態(tài)加速，并通過校準消除了傳感器誤差，則每個加速度計輸出將代表它的相對于重力的軸定向。為了確定在存在振動和快速加速的情況下穩(wěn)定系統(tǒng)中通常出現(xiàn)的實際平均定向，通常會將濾波器和融合程序（組合來自多個傳感器類型的讀數(shù)，得出最佳估計值）應用于原始測量。

 

 

陀螺儀測量通過有限周期內(nèi)的角速率的積分，在角度測量中發(fā)揮作用。執(zhí)行積分時，偏置誤差將導致成比例的角度漂移，隨時間累加。因此，陀螺儀性能通常與設備偏置對不同環(huán)境因素的靈敏度相關，這些因素包括溫度變化、電源變化、離軸旋轉(zhuǎn)和線性加速度（線性g和整流g × g）。校準的高質(zhì)量陀螺儀，具有對線性加速度的高抑制，使這些設備能夠提供寬帶角信息，作為對加速度計提供的低頻信息的補充。

 

 

從三個正交軸的磁場測量實現(xiàn)了相對于地球磁場本地方向的定向角估算。當磁力計接近電機、顯示器和其他動態(tài)磁場干擾源時，管理其精度可能非常困難，但在適當情況下，它的角度數(shù)據(jù)可作為來自加速度計和陀螺儀的數(shù)據(jù)的補充。雖然很多系統(tǒng)僅使用加速度計和陀螺儀，但磁力計可以改進某些系統(tǒng)的測量精度。

 

圖2的整體框圖顯示了如何使用陀螺儀和加速度計測量，既利用它們的基本優(yōu)勢，同時又最大程度減少它們的弱點產(chǎn)生的影響。

 

圖2. 組合單軸傳感器輸出

 

低通加速度計和高通陀螺儀濾波器的極點位置通常取決于應用，另外精度目標、相位延遲、振動和"正常"運動預測都會對位置決定產(chǎn)生影響。因系統(tǒng)而異的行為也會影響加權因子，而加權因子會對如何組合這兩種測量產(chǎn)生影響。擴展卡爾曼濾波器就是一個組合濾波和加權函數(shù)以計算動態(tài)角度估計的算法的例子。

 

 

圍繞新的MEMS IMU開發(fā)穩(wěn)定系統(tǒng)時，在系統(tǒng)設計早期階段了解頻率響應是非常重要的，因為IMU的頻率響應將對控制器設計產(chǎn)生直接影響，可以幫助識別潛在穩(wěn)定性問題—特別是在考慮到新一代設計的高帶寬解決方案時。這些信息對于預測陀螺儀的振動響應也非常有用。

 

評估IMU帶寬的一種策略是確定哪些信息在產(chǎn)品文檔中提供，分析此類信息對系統(tǒng)的慣性運動響應的影響，并穩(wěn)定系統(tǒng)的響應。此類分析以及它涉及的所有校正操作將成為初始測試的基礎。

 

率響應在IMU和陀螺儀的規(guī)格表中表示為"帶寬"。作為一個性能參數(shù)，它表示某個頻率，輸出信號幅度在該頻率下降低到傳感器遇到的實際運動幅度的大約70% (–3 dB)。某些情況下，帶寬可也定義為輸出響應落后于實際運動90度時的頻率（對于雙極系統(tǒng)）。這兩個指標可以直接影響控制環(huán)路的一個重要穩(wěn)定準則：單位增益、相位裕量—環(huán)路響應的實際相位角度和–180°之間的差值，環(huán)路增益為1。了解反饋傳感器的頻率響應，是優(yōu)化穩(wěn)定性保證和系統(tǒng)響應之間的平衡的關鍵因素。除了管理穩(wěn)定性標準之外，頻率響應還會對振動抑制和制定采樣策略產(chǎn)生直接影響，通過這些策略可以測量慣性平臺上的所有關鍵瞬態(tài)信息。

 

要分析系統(tǒng)中的頻率響應，首先要從一個高層次"黑盒子"視圖開始，它描述了系統(tǒng)在整個目標頻率范圍內(nèi)對輸入的響應。在電子電路中，輸入和輸出是從一般意義上定義的，例如信號電平（伏特），分析通常包括開發(fā)傳遞函數(shù)，使用s域表示和電路-電平關系，例如基爾霍夫的電壓和電流定律。對于慣性MEMS系統(tǒng)，輸入是IMU遇到的慣性運動，輸出通常以數(shù)字碼表示。s域分析技術固然有很大作用，但要為這種類型的系統(tǒng)開發(fā)完整的傳遞函數(shù)，通常還需要采用其他技術，并且考慮到更多問題。

 

開始分析過程時，首先要了解與傳感器信號鏈相關的所有組件。圖3提供了典型函數(shù)的整體示意圖。信號鏈從核心傳感器元件開始，它將慣性運動轉(zhuǎn)化為代表性的電信號。如果帶寬在傳感器元件中未受限制，則通常受ADC模塊前的信號調(diào)理電路中的濾波器限制。信號數(shù)字化后，處理器通常應用糾錯（校準）公式和數(shù)字濾波。第二級的數(shù)字濾波器會減小反饋系統(tǒng)在控制程序中使用的帶寬和采樣速率。所有這些級都可能影響傳感器信號的增益和相位，與頻率相關。圖3提供了一個示例，IMU在混合信號處理系統(tǒng)中具有多個濾波器。該系統(tǒng)可作為一些實用分析技術的示例。

 

圖3. 信號鏈中用于頻率分析的ADIS16488傳感器

 

 

要進行此類分析，必須了解可以量化和應該量化的所有行為，然后可對那些無法輕易量化的行為做出合理假設。充分了解"已知"可變因素之后，通?？梢愿雍唵蔚刂匦略u估這些假設以進行檢查和澄清。ADIS16488的規(guī)格表（圖3）顯示了330 Hz的–3 dB帶寬。假定核心傳感器處于臨界阻尼狀況，而且在遠低于其諧振范圍（16 kHz至20 kHz）的帶寬下并非主要貢獻因素。這種情況并非總會出現(xiàn)，但它是一個很好的起點，可以使用噪聲密度或完全運動測試，稍后在流程中測試到。

 

 

此外，每個陀螺儀傳感器在通過ADC模塊之前都會通過雙極低通濾波器。這樣可以提供足夠的信息，以便使用拉普拉斯變換來開發(fā)S域中的傳遞函數(shù)表示。第一極(f1)的頻率為404 Hz，第二極(f2) 的頻率為757 Hz。

 

 

加速度計的單極 (f1)傳遞函數(shù)為：

 

 

這些公式為程序中的數(shù)字分析提供了依據(jù)，這些程序可管理與"s = jω"恒等式相關的復數(shù)。在MATLAB中，以下的m-腳本將生成幅度（比率，無單位）和相位（度）信息：

 

Fmax = 9840/2; % one-half of the sample rate

 

for f = 1:Fmax

 

w(f) = 2*pi*f;

 

end

 

p1 = 404; % pole location = 404Hz

 

p2 = 757; % pole location = 757Hz

 

NUM1 = 2*pi*p1;

 

DEN1 = [1 2*pi*p1];

 

NUM2 = 2*pi*p2;

 

DEN2 = [1 2*pi*p2];

 

H1 = tf(NUM1,DEN1); % transfer function for first pole

 

H2 = tf(NUM2,DEN2); % transfer function for second pole

 

H488a = H1 * H2; % transfer function for 2-pole filter

 

[maga,phasea] = bode(H488,w);

 

for f = 1:Fmax

 

Mag488a(f) = maga(1,1,f);

 

Phase488a(f) = phasea(1,1,f);

 

end

 

為快速評估與這些濾波器相關的時間延遲，請注意單極濾波器的相位延遲在−3 dB頻率下等于45°，也就是轉(zhuǎn)折頻率周期的1/8。在此情況下，加速度計的濾波器的時間延遲大約等于0.38 ms。對于陀螺儀，延遲等于兩級的時間延遲的總和，約為0.47 ms。

 

 

 

圖3說明了兩個均值/抽取濾波器級的使用，它們可以降低級的輸出采樣速率，并且提供額外的濾波。在具有有限脈沖響應(FIR)的數(shù)字濾波器中，相位延遲等于總抽頭數(shù)的一半，除以每個抽頭的采樣速率。在第一個濾波級，采樣速率為9.84 kHz。有四個抽頭，在此種類型的濾波器中，這個數(shù)字等于均值數(shù)量。相位延遲約為0.2 ms。均值濾波器的幅度響應遵循這種關系

 

 

使用MATLAB進行分析時，請使用9.84 kSPS的采樣速率(fs)和4個抽頭(N)，以及用于分析模擬濾波器的相同頻率數(shù)組(N)。使用相同頻率數(shù)組，可以更加簡單地組合每級的結果。請使用以下代碼來分析第一級：

 

Fmax = 9840/2; % one-half of the sample rate

 

f = 1:Fmax;

 

NUM(f) = sin(4*pi*f/9840);

 

DEN(f) = 4 * sin(pi*f/9840);

 

for fq = 1:Fmax

 

Hda(fq) = abs(NUM(fq)/DEN(fq));

 

end

 

要分析第二個均值/抽取濾波器，需要事先了解控制系統(tǒng)的采樣速率，但應使用相同的關系。例如，如果控制環(huán)路需要接近400 SPS的采樣速率，則第二個濾波器的均值和抽取率將等于6（采樣速率為410 SPS，有四個樣本，因此為9840/[410 × 4] = 6）。使用相同的m-腳本代碼可分析幅度響應，有三個例外：(1) 將采樣速率從9480更改為2460；(2) 將兩個位置的"4"更改為"6"；以及 (3) 將FMAX從9840/2更改為2460/2。相位等于總抽頭數(shù)的一半，除以采樣速率，約為1.22 ms (3/2460)。

 

 

圖4和圖5提供了復合幅度和相位響應，包括陀螺儀的模擬濾波器和兩個抽取濾波器。圖4表示針對數(shù)組中的每個頻率，將各級的幅度相乘的結果。圖5表示將每個頻率下的各級的相位貢獻相加的結果。標記"沒有抽取"的坐標圖假定輸出數(shù)據(jù)速率為2460 SPS，第二個抽取濾波器級有效關閉。標記"有抽取"的坐標圖假定抽取率等于6，最終輸出數(shù)據(jù)速率為410 SPS。兩個坐標圖說明了響應差異，幫助實現(xiàn)控制環(huán)路采樣速率和相應頻率響應的系統(tǒng)級平衡。

 

圖4. 模擬濾波器和第一個抽取濾波器級

 

圖5. 410-SPS數(shù)據(jù)速率的復合響應

 

 

知道模擬濾波器和抽取濾波器的貢獻之后，我們可以評估使用片內(nèi)抽取濾波器和設計自定義FIR濾波器之間的比較權衡。在圖3所示的ADIS16488中，F(xiàn)IR濾波器包括在IMU中，但有些系統(tǒng)在數(shù)字信號處理程序中實施濾波器。FIR濾波器的時域f(n) 以差分方程表示，其中z變換提供了用于頻率分析的分析工具：

 

 

幸運的是，很多現(xiàn)代程序都包含根據(jù)基本關系進行此類分析的特定工具或命令。但在驗證自動評估工具的結果或?qū)IR設計工具輸出產(chǎn)生直覺的疑問時，了解它們?nèi)匀皇怯杏玫?。MATLAB"fdatool"命令可啟動濾波器分析和設計軟件包，幫助設計和分析系統(tǒng)FIR濾波器實施。

 

 

在陀螺儀中測試頻率響應的最直接方法是使用慣性速率表，它能夠引入適當?shù)念l率成分。速率表通常包括可編程伺服電機和光學編碼器，可驗證電機軸上的編程旋轉(zhuǎn)。這種測試方法的優(yōu)勢是它應用了實際慣性運動。它的弱點在于它通常不適用于剛開始使用MEMS的工程師。

 

對于未使用速率表的早期分析驗證，測試目標頻段內(nèi)的頻譜噪聲可以提供有用的信息。這種簡化方法不需要復雜的測試設備，而只需要與穩(wěn)定平臺的安全機械連接以及數(shù)據(jù)收集儀表。但是，它要求機械噪聲具有相對于頻率的"平坦"噪聲幅度。

 

圖6詳細說明了使用相同雙極低通濾波器的兩個例子。第一個例子 (ADIS16375)使用了在有用頻率范圍內(nèi)具有平坦響應的陀螺儀。第二個例子(ADIS16488)使用在1.2 kHz頻率下具有適中峰化量的陀螺儀，它實際上將–3 dB頻率擴展到大約380 Hz。對于在為控制環(huán)路進行建模和仿真的人員而言，了解這種共振行為可能是非常有價值的。在簡單測試中識別這種行為，還有助于解釋在執(zhí)行更全面系統(tǒng)特征化時噪聲電平高于預期的原因。如果在項目早期了解和識別這些行為，則通常可通過對濾波器極點的調(diào)整，對它們進行管理。

 

測量噪聲密度時，請確保采樣速率至少達到最高目標頻率的兩倍，以滿足奈奎斯特準則。此外，還應提取足夠的數(shù)據(jù)樣本，以降低測量的不確定性。圖6中的坐標圖源于FFT時間記錄分析，長度為256000個采樣，最大速率為2.46 kSPS。

 

圖6. 噪聲密度比較

 

另一種方法使用了陀螺儀的自測功能。自測功能提供了使用電氣信號來模擬傳感器的機械結構的機會，而無需對設備施加外部慣性運動。自測功能迫使模擬對實際運動的響應的傳感器內(nèi)核中發(fā)生變化，從而在電氣輸出上產(chǎn)生相應變化。并非所有產(chǎn)品都提供對此信息的實時訪問，但它可能是一種有用工具，另外制造商或許能夠提供此種類型的頻率-響應測試的數(shù)據(jù)。在最簡單的方法中，可將自測（模擬對步驟的響應）與分析預期結果進行比較。重復在特定頻率下的自測置位，也是一種研究每個頻率下的傳感器響應幅度的直接方法。以圖7中的兩種不同響應為例。在較低頻率下，陀螺儀輸出類似于方波，每個轉(zhuǎn)換的瞬態(tài)響應除外。瞬態(tài)響應符合傳感器信號鏈中的濾波器網(wǎng)絡的"步驟響應"預期。在第二個示例中，自測的頻率足夠高，能夠防止完全建立，因而發(fā)生了幅度減小。請注意在本圖底部信號上，藍色和黑點響應之間的幅度差異。有多種方法可以估測這些時間記錄的幅度。離散傅里葉變換(DFT)可將主要頻率成份（自測頻率）與諧波內(nèi)容隔離開，這可能導致幅度/頻率響應的誤差。

 

圖7. 自測

 

 

向高帶寬IMU發(fā)展的趨勢為反饋穩(wěn)定系統(tǒng)的設計提供了顯著優(yōu)勢。高帶寬使得多傳感器系統(tǒng)能夠?qū)崿F(xiàn)更好的時序?qū)R和相位裕量管理。濾波電容的值和溫度響應的變化范圍可能非常廣，可能導致極點頻率的成比例變化。由于相位延遲取決于極點位置，因此了解和管理極點位置非常重要。例如，當反饋傳感器的截止頻率比控制器的單位增益反饋高兩倍時，則會為環(huán)路響應增加大約22.3°的相位延遲。如果截止頻率降低20%，則相位延遲增加大約5.6°。提高單位增益帶寬中的截止頻率的比率，可將這些影響減小4倍。

 

要了解IMU的帶寬及其在系統(tǒng)穩(wěn)定性中的角色，應該使用分析、建模、測試數(shù)據(jù)以及這些因素的迭代。首先要量化可用信息，做出假設以彌補所有漏洞，然后制定計劃來優(yōu)化這些假設。